2.3 故障测距计算
在得到MOVs右端电压 uSR，电流iSR以及MOVs上的电压降uMOV后， MOVs左侧的电压、电流uSL和iSL可以根据以下公式计算得到(参见图3)。
这
样，串补线路的故障测距问题就转变为一般输电线路故障测距问题，如图6所示。这就可以采用两端电气量来精确计算故障距离。
在图6中，输电线路采用分布参数模型，根据电压连续性可得
2.4 测距结果的选择
对于带串联电容补偿装置的输电线路故障测距，由于事先无法知道故障是发生在串联电容补偿装置的哪一侧。因此应进行两端计算并挑选出真正的故障距离。
首先假设故障发生在串联电容补偿装置的左侧，根据uR和iR，结合式(1), (2)和拟合后的MOVs伏安特性曲线以及uS和iS，可以计算得一故障距离x1；再假设故障发生在串联电容补偿装置的右侧，根据uS和iS，结合式(1)，(2)和拟合后的MOVs伏安特性曲线以及uR和iR，又可以计算得另一故障距离x2。2个计算结果中有1个为真，所以可进行如下的挑选：
2.5 三相输电线路
由于多相导线间存在电磁耦合，不能直接引用上述单根导线的处理方法。为此，本文采用相模变化，去掉相间的电磁耦合，使每一个模量和单根导线一样，可以单独求解。
卡伦鲍厄变换（Karenbauer）只涉及实数，结构简单，本文采用了卡伦鲍厄变换。对于三相输电线路，其变化如式(20)，(21)所示。
串联电容器组和MOVs是三相对称的设备，不存在相间的电磁耦合，其电压降的计算只能采用相电压和相电流信号来计算。因此，MOVs上的电压降计算，需要利用卡伦鲍厄反变化，在相量空间中进行。
在模域中，故障测距的计算公式为
2.6 数据同步及数据通讯
该算法需要两端数据同步，因此两侧母线的电流、电压信号的采集可在GPS同步脉冲触发下进行，每个采样数据都贴上全球统一的时间标签以对两侧数据进行同步标识。数据的传送则可利用变电站现有的通信通道来实现，如图7所示。
3 仿真系统
为了验证算法，本文采用一500kV，300km的串补线路进行仿真。线路参数如下：
补偿度为35％，串联电容补偿装置离S端距离为150km，MOVs的伏安特性如表1所示。
本文中把MOVs的特性分为4段，经拟合得MOVs多指数模型各参数见表2。
4 EMTP仿真试验
为防止短路电流存在时间过长，串联电容不但并联有MOVs，通常还并联有By Pass开关。By Pass开关动作较快，为了确保测距计算所用电压、电流数据为By Pass开关动作前的数据，本文采用故障后第二周波的数据。
仿真针对故障类型、故障位置、过渡电阻、初相角等故障参数进行，其中，故障位置x指设定的故障点F与S侧母线之间的距离，相对误差为实际误差距离与线路全长之比，测距计算采用线模，仿真过渡电阻和故障初相角对测距的影响时，故障距离为20 km。仿真结果如表3，4和5所示。
从上述各表可知：由于串联电容补偿装置安装在线路中点，故障点越接近串联电容补偿装置，测距精度越差，但是最大的测距误差也仅为1.4km，不超过0.5%，见表3；随着过渡电阻的增大，测距误差也会增大，但这种增大不明显；故障初相角不影响测距精度，即暂态分量并不影响测距的精度。
5 结论
（1）提出了使用双端电气量的串补线路故障测距新算法。
（2）该方法只需知道线路参数、线路两端的电压和电流以及串联电容补偿装置的参数，可以应用于没有其他附加并联支路的带串联电容补偿装置和无串联电容补偿装置的高压输电线路中。
（3）理论分析和EMTP仿真表明该测距算法不受故障发生位置、故障类型以及故障初相角的影响，且各种故障情况下的测距误差不超过0.5%。
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